⑷梁底钢管横楞验算

     用φ48×3.5mm的钢管，每根抵抗矩为W=5078mm³,抗弯强度设计值f_m=205N/mm²    M=Wf_m=5.078×10³×205=1040990n*mm

横楞计算简图                       

支点A的支座反力 

R_A=qb³（4-b/l）/8L³=95.15×0.55³（4-0.55/0.775）/8×0.775³=14kn/m

M_c=R_A*0.775-q×0.55²×1/2=14×0.775-95.15×0.55²×1/2=-3.54 KN.m

每米用n根横楞n= M_c/M=3.54×10⁶/1.04×10⁶=3  所以梁底横楞取﹫300，满足要求。

⑸立杆稳定性计算

模板支梁立杆计算长度L=h+2a=1.0+2×0.3=1.6m

由λ= L₀/i=1600/15.8=101   查表的φ=0.580

取横向立杆                 

q=1.2∑qGK＋1.4∑qQK

又qGK=(25＋0.5＋1.1)×3Lh=26.6×3×2.5×0.4=100KN/m

qQK=(3+2)×3L1h=5×3×2.5×0.5=19 KN/m

则q=1.2×100＋1.4×19=146.6 KN/m

查表计算  VA=0.4qL=0.4×146.6×0.5=29.3KN

          VB左=-0.6qL=-0.6×146.6×0.5=-44KN

          VB右=0.5qL=0.5×146.6×0.5=36.7KN

          VC左=-0.5qL=-0.5×146.6×0.5=-36.7KN

          VC右=0.6qL=0.6×146.6×0.5=44KN

          VD=-0.4qL=-0.4×146.6×0.5=-29.3KN

立杆的轴心压力：NA=29.3KN, NB=-8.5KN

                NC=8.5KN, ND=-29.3KN

若A杆承载力满足要求,则B,C立杆承载力满足

NA/φA=29.3/0.580×489=0.103KN/mm² <f=0.205kn/m 满足

所以横向立杆承载力满足，则纵向立杆承载力也满足

⑹横向水平杆的计算           

抗弯强度  σ=M/W≤fc              

q1=脚手板自重标值×1.2＋施工荷载标准值×1.4

采用竹夹板脚手板q=0.35KN/㎡

所以q1=0.35×1.2＋3×1.4

 =4.62KN/㎡

则线荷载q1=4.62×0.775=3.58KN/m

所以M=(1/8)q1L²=0.125×3.58×0.5²=0.11KN·m

则0.11×10³/5.08×10³=0.021<fc=0.205  符合

挠度v≤[γ]=L/150

γ=5qL⁴/384EI=5×3.58×(0.5×10³)⁴/384×206×10⁵×13.08×10⁴=0.018㎜<775/150=5.17      要求符合。

⑺纵向水平杆                

M1=M3=0.08×5.36×0.5²=0.11KN·m

M2=0.025qL²=0.025×5.36×0.5²=0.034KN·m

取M1  则

①抗弯强度σ=M/W=0.11/5.08×10^-3=21.6<fc=205  符合要求

②挠度γ=0.677×qL⁴/100EI=0.677×5.36×0.5⁴×10¹²/100×206×10⁵×13.08×10⁴

=0.036㎜<L/150=500/150=3.3㎜ 

符合要求

⑻扣件的抗滑承载力

R≤Rc

横向水平杆与纵向水平杆传给立杆的竖向作用力

R=(1/2)×5.36×(0.775＋0.5)=3.42<5KN  满足抗滑要求。

⑼楼板的计算

      施工时，二层、夹层的模板脚手架不拆，则荷载传至±0.000层。根据设计资料，取一个平方米的底层的楼板进行验算：承受的设计值为50kN/m²

考虑楼板分担荷载，从上自下传递的荷载为：

25×4.5×1.1/2+1.5×4.5×1.1/2+0.15×1×2（25+1.5）/4=38.44 kN/m²＜50 kN/m²

 符合要求。

夹层模板不拆时考虑支撑架分摊受力，可以满足要求。

以上是转换大梁模板和支撑方案的设计，方案经审查批准后，即按方案付诸实施。

采用二次浇筑，应用叠合梁原理。第一次浇筑完梁高的2500mm（即至标高14.270m），留设水平施工缝，同时加插Φ16@500×500钢筋（长600mm，上下各300mm），待已浇砼强度达到50%时，浇筑余下的2200mm，利用第一次浇筑的钢筋砼大梁、三层柱、脚手架支撑第二次浇筑的钢筋砼大梁的上部自重和施工荷载。

 

3. 3梁内普通钢筋施工

梁主筋均采用直螺纹接长，转换梁由于高4.7m，箍筋Φ14采用开口箍。转换大梁钢筋翻样与制作同常规框架梁。由于梁筋重量大，一般的砂浆垫块无法承受，采用Φ25的大理石做垫块，呈梅花型布置，以保证保护层厚度及各层钢筋的排距要求。

梁内下部9排4Φ36每排@100，中部9排4Φ25每排@200，顶部11排4Φ32每排@180，共有48根Φ36、42根Φ32、36根Φ25钢筋需贯穿钢骨腹板。转换大梁上部四排面筋设计要求在大梁边跨处向下弯折长度L=4700mm＋40d，项目部在钢筋翻样时，考虑施工方便，下面三排面筋平直长度逐排缩短L₁(2d＜L＜3d)。钢筋由于是镦粗直螺纹，主筋穿过钢骨时注意不要损坏直螺纹丝口，严格按照钢筋定位图与钢筋配料表进行绑扎。由于前期的施工图深化设计中将普通钢筋与预应力筋位置已布置妥当，故受力钢筋之间不存在打架现象。

3.4无粘结预应力施工。

转换大梁内预应力筋分布多，梁内无粘结预应力分13排4列共52根无粘结预应力筋分布在转换大梁内，其中有29根φ^j15.2钢铰线贯穿钢骨腹板。

 

⑴预应力筋下料

熟悉图纸，计算预应力筋的下料长度，下料长度应包括设计的孔道长度、锚具厚度及张拉操作长度。对预应力筋进行统一的编号，并挂上标识牌，在下料过程中若发现无粘结预应力筋护套破皮，应用胶带包裹好。

⑵在绑扎钢筋的同时，根据施工图将预应力支架钢筋焊接在相应部位。预应力筋在非预应力钢筋绑扎好后穿筋。

⑶当混凝土强度达到设计强度的75%后，进行预应力张拉。

⑷对预应力筋施加应力。张拉前，必须向甲方、监理提交千斤顶检验证书。

⑸安装锚具，按对称原则从中间向两边张拉。千斤顶穿过钢绞线，缓慢施加荷载程序为0.2→1.0→1.03σ_con，记录张拉伸长值，松掉千斤顶。

3.5转换大梁混凝土工程

转换梁高为4.7m，第一次浇筑高度为2.5m，采用水平分层浇筑，每层浇筑厚度为500mm，浇至与板底平后，与板一起浇筑，浇筑到板面时也应水平分层浇筑。分层振捣密实，移动间距为振动棒作用半径的1.5倍，上下层搭接砼插入下层砼中深大于5cm。第二次砼浇筑也采用分层浇筑。

砼的养护十分重要，只有充分湿养护才有利于砼的膨胀效能发挥，必须提高养护意识。必须设立专职养护人员，建立严格的砼养护制度。

混凝土在浇注及静置过程中，由于多种因素的综合作用极易产生非结构性裂纹，因此混凝土宜两次收光扫毛；第一次在初凝前3小时，主要是把底部的水拍出表面，第二次在初凝前，宜边收光边用塑料薄膜覆盖，然后再用干麻袋、草袋，面上再加上彩条布覆盖，完毕浇水养护。

砼终凝后即应保湿养护14d。砼收平后，即应洒水润湿,砼表面采用二层草袋、一层干麻袋另加一层薄膜养护，在养护期喷洒雾状水保持环境相对温度在80％以上,以减小砼干缩。

四、结束语

本工程转换大梁施工着重解决大梁节点处理与模板支撑体系设计。在梁柱节点处理上花了大量的功夫并形成了两次施工图深化设计图，为后面顺利施工扫除了障碍；在模板支撑体系设计方面，经过经过严格的受力设计，成功地解决了转换大梁自重大、施工荷载大的施工支撑问题。

该无粘结预应力转换大梁张拉完成后，经各方认真检查验收，没有发现裂缝，完全达到了预期效果。